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西安高強(qiáng)度不鏽鋼
日期：2024-11-26 05:43
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西安高強(qiáng)度不鏽鋼
西安不鏽鋼的強(qiáng)化通常是為了適應(yīng)社會(huì)需求而發(fā)展起來的，其強(qiáng)化的方法很多，在理論方麵也有許多說明。強(qiáng)化的要求對(duì)具有優(yōu)良耐蝕性的不鏽鋼也不例外。鋼的強(qiáng)化可以使板厚減薄，結(jié)構(gòu)件輕量化，壽命也可提高。2000年6月修改了建築標(biāo)準(zhǔn)法施行令，規(guī)定不鏽鋼可用於鋼結(jié)構(gòu).JIS C 4321建築結(jié)構(gòu)用不鏽鋼作為一般結(jié)構(gòu)材使用己被認(rèn)可。當(dāng)今，由於使用環(huán)境十分苛刻以及節(jié)能和環(huán)保等多方麵的問題，要求不鏽鋼的強(qiáng)度水平要高且多樣化。
鋼的變形主要是“位錯(cuò)”的運(yùn)動(dòng)，所謂“位錯(cuò)”就是指結(jié)晶體內(nèi)存在的缺陷，通常在退火狀態(tài)約存在(1010-1012)／m’個(gè)。若阻礙這種位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)就難以發(fā)生變形，因此鋼就被強(qiáng)化。
西安高強(qiáng)度不鏽鋼，這種阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，使鋼強(qiáng)化的方法有固溶強(qiáng)化。析出強(qiáng)化、加工硬化(位錯(cuò)強(qiáng)化)、馬氏體相變的強(qiáng)化和晶粒細(xì)化的強(qiáng)化等。
實(shí)際上都是複合利用各種方法，根據(jù)需要進(jìn)行不鏽鋼開發(fā)的。本文將對(duì)各強(qiáng)化機(jī)理進(jìn)行簡(jiǎn)單說明並介紹強(qiáng)化不鏽鋼的使用例。
西安高強(qiáng)度不鏽鋼，固溶強(qiáng)化就是在純金屬中固溶進(jìn)合金元素，即在母金屬的晶格的原子間隙進(jìn)入其他的合金元素(侵入型)或替換母金屬的原子(置換型)和使母金屬的晶格發(fā)生歪扭，由於這種歪扭在晶體內(nèi)產(chǎn)生應(yīng)力場(chǎng)，阻礙了位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，而使強(qiáng)度提高。實(shí)際上不鏽鋼就是鉻和鎳對(duì)鐵固溶的合金，可以說已經(jīng)處於固溶強(qiáng)化的狀態(tài)，但是鉻和鎳對(duì)鐵的固溶強(qiáng)化作用不是很大，侵入型元素C、N對(duì)固溶強(qiáng)化的作用*大。
在SUS 304中固溶氮而達(dá)到高強(qiáng)度化的材料有SUS 304N1(0.Ⅱ-O.25％N)和SUS 304N2(0.15叫.30％N)。與SUS304的0.04x氮量比較是2-7倍的氮含量，在固溶化狀態(tài)的強(qiáng)度達(dá)到SDS 304的15-2.0倍以上，在JIS G 4305的固溶化狀態(tài)下的力學(xué)性能規(guī)定，SUS 304的屈服強(qiáng)度在205N／-以上，而SUS 304N1在275 N／m／以上，SUS 304N2在345 N／mm／以上。這些加氮的強(qiáng)化鋼被廣泛用於結(jié)構(gòu)用強(qiáng)度構(gòu)件。
西安高強(qiáng)度不鏽鋼，固溶強(qiáng)化不僅使常溫下的強(qiáng)度增加，而且作為提高高溫強(qiáng)度的方法也是有效的。因此，與其他強(qiáng)化方法相比，受焊接的熱影響作用小，是確保焊接處特性的*佳強(qiáng)化方法。
為了改善利用圖述的加工硬化的SUS 301(17Cr-7Ni)的焊接處的耐蝕性而開發(fā)了低碳型SUS 301L，為了保持焊接處的強(qiáng)度，在該鋼中固溶了o.2q6以下的氮量，該鋼作為鐵道車軌用材非常普及。
固溶元素對(duì)Cr-Ni奧氏體係不鎊鋼0.2％屈服強(qiáng)度的影響。
這是在母體金屬中形成析出物(碳化物、氮化物、金屬間化合物等)使其強(qiáng)化的方法，析出物具有阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的作用。在母相呈微細(xì)彌散分布狀態(tài)，*能提高強(qiáng)度。
鋼中合金元素的固溶度因溫度而不同，利用這一特點(diǎn)而使鋼析出強(qiáng)化。眾所周知，PH型不鏽鋼就是這種析出強(qiáng)化鋼，在JIS C 4304中，根據(jù)固溶化狀態(tài)下的基體組織已注冊(cè)的有馬氏體係和半奧氏體係兩種析出硬化型不鏽鋼。
馬氏體係的17-4PH不鏽鋼、SUS 630(17Cr-4Ni)約含4.0n Cu，在約1050qC高溫下，銅原子固溶於奧氏體相中，在冷卻過程轉(zhuǎn)變成過飽和含銅馬氏體組織，此後在450-480攝氏度，經(jīng)1－4小時(shí)的析出硬化處理，使富銅析出物在馬氏體基體中彌散析出而強(qiáng)化。其硬度在固溶化熱處理時(shí)為350HV.在析出硬化處理時(shí)為450HV。SUS 630是強(qiáng)度和耐蝕性(耐蝕性與304係不鏽鋼相同)兼?zhèn)涞牟牧希渺稄椈刹模娇战Y(jié)構(gòu)材、刀具和壓合板的壓板等。
半奧氏體係的FH不鏽鋼是強(qiáng)度與加工性兼?zhèn)涞奶厥怃摲N，在SUS 301中加A1的17-7PH不鏽鋼、SUS 631(17Cr-7Ni-1.2A1)在固溶化處理後的常溫下具有加工性優(yōu)良的奧氏體係組織。
西安高強(qiáng)度不鏽鋼，固溶化處理後，在950攝氏度進(jìn)行10分鐘的熱處理，使碳的固溶量變化，提高馬氏體相變點(diǎn)(Ms點(diǎn))。接著在Ms點(diǎn)(約－70攝氏度)附近冷卻，形成馬氏體組織(RH950處理)。另外，還有在固溶化處理後用冷加工方法引起馬氏體相變的方法(CH900處理)。形成馬氏體後在510攝氏度附近加熱進(jìn)行析出硬化處理，析出NiAl，在奧氏體狀態(tài)其屈服強(qiáng)度約為280 N/平方毫米，析出硬化處理後達(dá)到1520-1790 N/平方毫米。
對(duì)形狀複雜構(gòu)件的成形要求加工性，也要求滿足強(qiáng)度的要求。但是，在成形加工時(shí)必須注意因硬化處理而發(fā)生的尺寸變化。
鋼變形時(shí)給結(jié)晶加上了剪斷應(yīng)力，在位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的同時(shí)，給結(jié)晶導(dǎo)入了大量的位錯(cuò)。加工硬化加工軋製和拔絲這種塑性變形使晶體內(nèi)的位錯(cuò)密度增加，是強(qiáng)化鋼的方法。這種加工硬化作用奧氏體係比鐵素體係大得多。
在18Cr-8Ni組成的亞穩(wěn)定奧氏體係，因位錯(cuò)密度增大的硬化和馬氏體的生成(加工引起相變)容易得到高強(qiáng)度。
利用加工硬化的材料稱硬化材，其強(qiáng)度可根據(jù)軋製率的變化按H(硬級(jí))、3／4H和1／2H的強(qiáng)度水平劃分，SUS 301(17Cr-TNi)硬化材在家庭電器機(jī)械的壓簧和汽車的引擎墊圈、通信機(jī)械的連接器材等板彈簧製品方麵使用非常普及。由加工硬化引起的馬氏體具有磁性，所以SUS 301和SUS 304的硬化材也有磁性。
非磁性的彈簧用材料有含高錳的不鏽鋼AISl205(17Cr-15Mn-1.5Ni-O.35N)，該鋼是用錳取代了SUS 301中的鎳，由於其性質(zhì)的不同，可以固溶更多的氮。就是說，可以得到前述的固溶強(qiáng)化的效果。在固溶化處理狀態(tài)下SUS 304的硬度約1801tV，而AISl 205的硬度約2701]V，再進(jìn)行加工時(shí)可發(fā)現(xiàn)顯著的加工硬化特性。所有鋼種隨著壓下率增加的同時(shí)，硬度也上升。
鐵素體晶粒大小對(duì)退火的軟鋼屈服強(qiáng)度的影響，可以看出晶粒直徑d與屈服強(qiáng)度間有著直線關(guān)係，晶粒越細(xì)屈服強(qiáng)度越高。這種屈服強(qiáng)度與晶粒大小間的關(guān)係稱霍爾佩琪法則，因變形在晶粒內(nèi)運(yùn)動(dòng)的位錯(cuò)在晶界其運(yùn)動(dòng)被阻，所以晶界大量存在的細(xì)晶粒材料，其強(qiáng)度很高。
前述的固溶強(qiáng)化、析出強(qiáng)化及加工硬化若過分提高強(qiáng)度，則會(huì)使韌性受損。所以，有時(shí)根據(jù)加工、使用條件使強(qiáng)度有一定限製。另一方麵，當(dāng)晶粒細(xì)化時(shí)不但不損壞韌性，而且還能提高強(qiáng)度。
現(xiàn)在，對(duì)鋼鐵材料的晶粒細(xì)化的研究非常盛行，並以“超級(jí)金屬的技術(shù)開發(fā)。為題進(jìn)行著開發(fā)，通常不鏽鋼的晶粒直徑為數(shù)十微米，但在這些課題中正在研究一種製造方法，使金屬晶粒有1／100到數(shù)百毫微米(nm)，例如，晶粒直徑為300nm的奧氏體係不鏽鋼其拉伸強(qiáng)度為1100 N／mm2，約是通常粒徑材料的2倍。為了能在不損害韌性的前提下得到高強(qiáng)度，對(duì)這種方法寄予了很大的希望。
在JIS規(guī)定的不鏽鋼中存在具有微細(xì)組織的不鏽鋼，這是把不同組織複合的雙相係不鏽鋼。
SUS329J4L(25Cr—6Ni—3Mo—N)具有在鐵素體母相中分布著島狀?yuàn)W氏體相的組織，由於為複合組織故各組織很細(xì)微。另外，由於加入了氮使之固溶強(qiáng)化提高了強(qiáng)度，耐點(diǎn)蝕性也得到改善。由於晶粒細(xì)化和固溶強(qiáng)化的複合作用，使得雙相鋼的屈服強(qiáng)度等強(qiáng)度特性好於奧氏體係和鐵索體係。抗應(yīng)力腐蝕裂紋的鐵素體係和高強(qiáng)度奧氏體係的各種特性的不鏽鋼，可用於貯水櫃、原油、含硫天然氣油井管和液化產(chǎn)品專用船的管等腐蝕強(qiáng)的環(huán)境。
在不鏽鋼中具有*高硬度的SUS 440(2(13Cr-IC)(640-700[1V)屬於馬氏體係不鏽鋼，馬氏體組織的結(jié)構(gòu)非常微細(xì)，而且在其內(nèi)部存在高密度的位錯(cuò)，若使碳過飽和固溶還能提高強(qiáng)度。另方麵，經(jīng)過*後的回火處理可以得到碳化物等析出物彌散細(xì)微分布的組織。馬氏體係不鏽鋼用固溶碳量和加火處理可以調(diào)整其強(qiáng)度。
例如，SUS 420J2(13Cr-O.3C)從i000-C的高溫奧氏體區(qū)急冷時(shí)，發(fā)生固溶0.3％C的馬氏體相變，再經(jīng)回火熱處理就會(huì)使碳化物等析出物呈微細(xì)彌散分布。其強(qiáng)度可達(dá)到約550HV。SUS 420J2和SUS 420J1(13Cr—0.2C)與SUS 410(13Cr-O.1C)一齊用作發(fā)電設(shè)備和化工設(shè)備等結(jié)構(gòu)材料。
表1表示稱作高強(qiáng)不鏽鋼的代表鋼種的組成、用途及它們的強(qiáng)化機(jī)理和強(qiáng)度水平
| 鋼種係統(tǒng) | 鋼種 | 概略組成 | 性質(zhì)和用途 | 強(qiáng)化機(jī)理 | 硬度HV |
| 奧氏體係 | AISI 205 | 17Cr-15Mn-1.5Ni-0.4N | 非磁性彈簧、金屬墊圈 | 固溶強(qiáng)化＋加工硬化 | |
| SUS 301 | 17Cr-7Ni | 鐵道用車軌、一般彈簧 | 加工硬化 | 260-420 | |
| SUS 301L | 17Cr-7Ni-N-低C | 鐵道用車軌 | 固溶強(qiáng)化＋加工硬化 | | |
| SUS 304N1 | 18Cr-8Ni-N | 結(jié)構(gòu)用強(qiáng)度構(gòu)件 | 固溶強(qiáng)化 | 220-250 | |
| SUS 304N2 | 18Cr-8Ni-N-Nb | ||||
| 奧氏體－鐵素體係 | SUS 329J1 | 25Cr-4.5Ni-2Mo | 兼?zhèn)淠蚐CC性強(qiáng)度 | 晶粒細(xì)化強(qiáng)化 | 250-280 |
| SUS329J4L | 25Cr-6Ni-3Mo-N-低C | ||||
| 馬氏體係 | SUS 410 | 13Cr | 一般用途、刀具 | 馬氏體強(qiáng)化 | 370-450 |
| SUS 420J1 | 13Cr-0.2C | 滑輪機(jī)葉片 | 馬氏體＋固溶強(qiáng)化 | 520-580 | |
| SUS 420J2 | 13Cr-0.3C | 刀具、噴嘴、閥座、活門、直尺 | |||
| SUS 440C | 13Cr-1C | 不鏽鋼中*高硬度、噴嘴、軸承 | 640-700 | ||
| 析出硬化係 | SUS 630 | 17Cr-4Ni-4Cu-Nb | 軸類、滑輪機(jī)購件、壓合板壓板、鋼帶 | 析出＋馬氏體強(qiáng)化 | 400-500 |
| SUS 631 | 17Cr-7Ni-1Ae | 彈簧、洗滌機(jī)、機(jī)器部件、高溫彈簧 |
除表1外各公司還開發(fā)了保持耐蝕性的各種高強(qiáng)度材料，這些材料的強(qiáng)度水平是多樣的，必須根據(jù)用途選擇耐蝕性、加工性、高溫特性及抗氧化性等*佳組合的不鏽鋼。
公司至成立以來，以“誠信、合作、雙贏、發(fā)展”為經(jīng)營(yíng)宗旨，堅(jiān)持“價(jià)格*優(yōu)、用戶、信譽(yù)”的營(yíng)銷理念，在市場(chǎng)上獲得了良好的口碑。
029—88633755
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